Низкоомное заземление нейтрали в распредсетях напряжением 6-20 кВ

ВВЕДЕНИЕ

Режим нейтрали распределительных электрических сетей напряжением 6—20 кВ (РЭС) в течение многих лет был и остался предметом многочисленных публикаций и дискуссий [1—7].

Особенностью РЭС, включая городские электрические сети, является наличие у применяемого в них оборудования достаточно большого запаса электрической прочности фазной изоляции (относительно земли), допускающего работу с увеличенным фазным напряжением до номинального линейного. По этой причине нормативные материалы [8] предписывают использовать режим изолированной нейтрали (I-режим) для таких сетей в качестве основного. Данный режим получил исключительно широкое распространение, так как может допускать работу сети с однофазным замыканием на землю (ОЗЗ) в течение времени, достаточного для поиска повреждённого участка, подачи резервного питания на электроприёмники или их отключения вручную.

В сетях с большой ёмкостью фаз в соответствии с [8] осуществляется компенсация тока ОЗЗ с помощью дугогасящих реакторов, имеющих в ряде случаев автоматическую резонансную настройку на ёмкость сети. Данный режим наряду с режимом изолированной нейтрали в нашей стране является основным.

Анализ опыта эксплуатации сетей с изолированной нейтралью и компенсацией ёмкостных токов замыкания на землю, проведённый многими авторами, показывает, что удельная повреждаемость элементов РЭС достаточно велика. Это объясняет причину поиска новых режимов нейтрали РЭС, включая работу сети с изменяемым при ОЗЗ режимом нейтрали.

Наибольшее распространение во многих странах получили новые режимы работы сети: с высокоомным (R_B-режим) и низкоомным (R_Н-режим) рези-стивными заземлениями нейтрали, снижающими перенапряжения при ОЗЗ. При этом заземление принято считать высокоомным, если ток в элементе, заземляющем нейтраль, при ОЗЗ близок по модулю к ёмкостному току замыкания на землю, а низкоомным — если ток в указанном элементе в тех же условиях достаточен для срабатывания простейших токовых защит от ОЗЗ. Следует отметить, что заземление нейтрали с помощью дугогасящего реактора по аналогии с резистивным заземлением можно назвать высокоомным индуктивным заземлением (L_B-режим).

Наряду с этим в некоторых странах используется режим комбинированного (L_B — R_B-режим), а также низкоомного индуктивного (L_H-режим) и эффективного заземления нейтрали (G-режим). Следует отметить, что низкоомные резистивное и индуктивное заземления нейтрали, как правило, являются кратковременными режимами, в которые сеть переходит либо на время отключения ОЗЗ, либо на время селективного определения места повреждения, в то время как высокоомные заземления, включая L_B — R_B-режим, являются длительными, в которых сеть может работать постоянно.

Технические решения по резистивному заземлению нейтрали не всегда обеспечивают повышение эффективности функционирования кабельной сети. В частности, при высокоомном резистивном заземлении нейтрали (R_B-режим), как отмечено в [5], повторные пробои изоляции возникают более часто, чем в L_B-режиме. Использование режима низкоомного резистивного заземления нейтрали (R_H-режим) связано с дополнительными капиталовложениями в средства релейной защиты, т.к. необходима установка специальных чувствительных защит от замыканий на землю. Кроме того, после отключения замыкания на землю затруднён быстрый поиск места повреждения, так как промышленные указатели тока короткого замыкания не реагируют на токи ОЗЗ при низкоомном резистивном заземлении нейтрали.

Повышенные перенапряжения при ОЗЗ могут быть снижены не только путём применения специального режима нейтрали, но и с помощью быстродействующего автоматического шунтирования (заземления) повреждённой фазы (АЗФ), однако в настоящее время в РФ этот вид автоматики практически не применяется. Одной из причин этого является несовместимость АЗФ с изолированной нейтралью и с компенсацией ёмкостных токов при ОЗЗ, обоснованная в [7].

В научно-технической литературе приведены различные варианты режимов нейтрали с анализом их достоинств и недостатков, однако появившиеся в последние годы публикации, посвящённые данной проблеме, объясняют необходимость дополнительного рассмотрения вопроса низкоомного заземления нейтрали, что является целью этой статьи.

НИЗКООМНОЕ ЗАЗЕМЛЕНИЕ НЕЙТРАЛИ

Низкоомное резистивное заземление нейтрали используется в России (по предложению В.А. Зильбермана [3]) и в Белоруссии [4]. Очевидно, что по условию снижения перенапряжений при ОЗЗ до подключения в цепь нейтрали низкоомного элемента целесообразно эксплуатировать сеть с высокоомным (R_B-режим) или с комбинированным (L_B — R_B-режим) заземлением нейтрали. Однако высокоомные резисторы имеют значительные габариты, массу и стоимость, что затрудняет их широкое использование. Дугогасящие реакторы также не свободны от недостатков, что отмечено, например, в [10]. Очевидно, что должны быть проведены дополнительные исследования и расчёты по выбору целесообразного режима нейтрали, предшествующего подключению низкоомного элемента.

Существуют два подхода к осуществлению низкоомного заземления нейтрали:

• резистивное заземление, обеспечивающее действие токовых защит от ОЗЗ;
• индуктивное заземление, обеспечивающее срабатывание при ОЗЗ токовых защит от двойных замыканий на землю.

В первом случае речь идёт о дополнительном токе, проходящем через нейтраль и превышающем ёмкостный ток ОЗЗ примерно в три раза и более. Во втором случае уровень дополнительного тока I_L должен составлять

I_L > I_СЗ^(1,1) + I_ОЗЗ ,

где I_СЗ^(1,1) — ток срабатывания защиты от двойных замыканий на землю;
I_ОЗЗ — ёмкостный ток замыкания на землю при ОЗЗ.

Возможные режимы эксплуатации систем с низкоомным заземлением — длительные и кратковременные. При длительном заземлении дополнительный элемент (низкоомные резистор или индуктивность) постоянно включён в цепь, соединяющую нейтраль с землёй. Применение длительного заземления нейтрали по условиям электробезопасности предъявляет высокие требования к сопротивлению заземляющих устройств РЭС (R_З ≤ 0,5 Ом), что экономически нецелесообразно и технически трудно реализуется. По указанной причине длительное заземление нейтрали на практике не используется и далее не рассматривается. При кратковременном заземлении дополнительный элемент подключается при ОЗЗ, например, по факту появления в сети значительного напряжения нулевой последовательности. Электробезопасность при этом обеспечивается за счёт быстрого отключения повреждённой линии или её участка, что позволяет в соответствии с ГОСТ 12.1.038 допускать повышенные значения напряжения прикосновения по сравнению с длительно допустимыми значениями.

В этом случае можно говорить об изменяемом при ОЗЗ режиме нейтрали.

Вариантами данного режима являются:

• автоматическое отключение повреждённых присоединений при ОЗЗ простейшими защитами от замыканий на землю и фиксация повреждённого участка с помощью указателей прохождения тока короткого замыкания (УТКЗ);
• обеспечение срабатывания УТКЗ путём кратковременного низкоомного индуктивного или резистивного заземления нейтрали без автоматического отключения повреждённых присоединений. 

Во втором варианте при наличии в сети УТКЗ повреждённый участок с ОЗЗ выявляется оперативным персоналом в кратчайший срок. В этом случае целесообразен дальнейший перевод сети в R_B-режим или L_B — R_B-режим.

Развитием второго варианта является автоматическое селективное отключение повреждённых участков магистральных линий и автоматическое восстановление электропитания отключённых потребителей путём использования информации от УТКЗ.

Оснащение РЭС высокочувствительными УТКЗ, срабатывающими при токе нулевой последовательности, в несколько раз превышающем ёмкостный ток замыкания на землю (при наличии отстройки от бросков указанного тока в переходном режиме или построенных на направленном принципе), упрощает поиск места ОЗЗ и снижает остроту вопроса обеспечения электробезопасности при низкоомных заземлениях нейтрали.

В настоящее время в основном получило распространение кратковременное низкоомное рези-стивное заземление нейтрали. Вместе с тем кратковременное низкоомное индуктивное заземление нейтрали применялось в Германии (г. Франкфурт-на-Майне, ограниченный ток однофазного короткого замыкания (КЗ) 800 А; г. Ганновер, ограниченный ток однофазного КЗ 825 А).

Низкоомное индуктивное заземление нейтрали практически не имеет затруднений с обеспечением термической стойкости индуктивности, так как потери активной мощности и энергии в указанном элементе пренебрежимо малы по сравнению с резистором того же назначения. В этих условиях резистор, аккумулируя тепловую энергию, не может включаться при частых ОЗЗ, интервалы времени между которыми сравнимы с постоянной времени охлаждения резистора.

В работах специалистов по режимам нейтрали, например [2], сформулированы критерии их сопоставления, заключающиеся в следующем:

• возможность развития повреждений и износ оборудования при ОЗЗ;
• надёжность электроснабжения;
• возможность возникновения феррорезонансных и резонансных процессов;
• условия электробезопасности;
• сложность выполнения устройств селективной защиты, сигнализации и определения места повреждения (ОМП).

Подробное сопоставление режимов нейтрали по указанным критериям представляет собой самостоятельную задачу и выходит за рамки данной статьи.

НИЗКООМНОЕ ИНДУКТИВНОЕ ЗАЗЕМЛЕНИЕ НЕЙТРАЛИ

В 2008 г. сотрудниками Пятигорских электрических сетей (генеральный директор — В.А. Хнычев) и ЮРГТУ (НПИ) при участии автора статьи на участке электрической сети напряжением 10 кВ г. Пятигорска был внедрён режим кратковременного низкоомного индуктивного заземления нейтрали. В соответствии с этим предложением на распределительном пункте сети был устанавлен силовой трансформатор со схемой соединения «звезда — треугольник». Нейтраль обмотки, соединённой в звезду, заземлена. Указанный трансформатор подключается выключателем к источнику питания при ОЗЗ, т.е. при появлении на шинах питания напряжения нулевой последовательности U₀. Подключение трансформатора переводит сеть из L_B-режима в L_Н-режим, т.е. режим низкоомного индуктивного заземления нейтрали. Значение тока однофазного замыкания на землю в L_Н-режиме достаточно для срабатывания усовершенствованных указателей тока короткого замыкании. Следует подчеркнуть, что использование УТКЗ в данном режиме нейтрали электрической сети является эффективным средством для быстрого отыскания участка электрической сети с ОЗЗ и последующего восстановления электроснабжения.

Токи ОЗЗ в L_H-режиме отключаются автоматически действием существующих достаточно грубых устройств релейной защиты, реагирующих на токи нулевой последовательности. Время существования L_H-режима не превышает 0,3 с, что обеспечивается автоматическим отключением специального трансформатора от источника питания по истечении максимально допустимого времени по условию электробезопасности по ГОСТ 12.1.038. Уровень тока получающегося при этом однофазного КЗ с ограниченным током и продолжительность режима L_Н-сети определяются условиями электробезопасности. В частности, при продолжительности режима не более 0,08 с напряжение прикосновения на контурах заземления электроустановок до 1 кВ не должно превышать 550 В.

Специальные трансформаторы могут быть подключены к шинам подстанций — центров питания, а также к шинам распределительных пунктов (РП) городских электрических сетей. Последнее обстоятельство предъявляет дополнительные требования к релейной защите электрической сети.

На рис. 1 приведён фрагмент участка кабельной сети, включающей в себя подстанцию энергоснабжающей организации — центр питания (ЦП). К секции шин 6—10 кВ С1 ЦП с помощью питающей кабельной линии W1 и выключателей Q2, Q5 подключена секция шин распределительного пункта РП1 (с целью упрощения показана только одна секция шин РП1). К С1 подключена также питающая линия W2 к другому РП — РП2 с выключателями Q3, Q6. Секционный выключатель Q4 на ЦП нормально отключён. К шинам РП1 через выключатели Q7, Q8 подключены распределительные линии W3, W4 c трансформаторными подстанциями ТП1 и ТП2. К шинам РП1 через нормально отключённый выключатель Q9 подключён специальный заземляющий трансформатор Т.

Рис. 1. Фрагмент участка кабельной сети напряжением 10 кВ

Защита и автоматика специального трансформатора:

• должна обеспечивать автоматическое включение трансформатора по напряжению 3U₀;
• должна обеспечивать автоматическое отключение трансформатора по истечении заданной выдержки времени;
• должны также иметься устройства защиты, предусмотренные ПУЭ;
• при   необходимости   должны осуществляться функции автоматического повторного включения (АПВ).

Защита и автоматика, действующая на вводной выключатель Q5 РП1:

• с выдержкой времени должна действовать на отключение выключателя Q5 при ОЗЗ на линии W1;
• должна сформировать команду на отключение выключателя Q5 по истечении заданного времени при существовании режима L_H-сети (на случай отказа в отключении выключателя Q9).

Защита питающей линии W1, установленная в ЦП и действующая на отключение выключателя Q2, должна обладать свойством изменения чувствительности при наличии на шинах ЦП напряжения 3U₀. Это требование предъявлено для обеспечения отключения выключателя Q2 при ОЗЗ на W1, так как при этом по трансформаторам тока фаз защиты проходят 2/3, 1/3 и 1/3 от тока повреждения в L_H-режиме (рис. 2а и 2б).

Рис. 2. Токораспределение по элементам участка сети 10 кВ при ОЗЗ на КЛ, подключённой к шинам
со специальным заземляющим трансформатором (а) и к центру питания (б)

Защиты распределительных линий (W3, W4, W5, W6) должны быть выполнены в виде токовых отсечек нулевой последовательности, а остальных питающих линий, кроме W1 (например W2), — в виде токовых отсечек нулевой последовательности с выдержкой времени.

К защитам вводного (Q1) и секционного (Q4) выключателей ЦП специальные требования не предъявляются. Защита секционного выключателя РП1 (на рис. 1 этот выключатель не показан) должна обладать теми же свойствами, как и у вводного выключателя на секцию шин РП1.

Расчётная схема участка с ОЗЗ в L_H-режиме (рис. 3) включает в себя ЭДС источника питания на ЦП, эквивалентные сопротивления системы и питающей линии, силовой трансформатор со схемой соединения «звезда с заземлённой нейтралью — треугольник», а также сопротивления отходящей линии, причём в цепь протекания тока ОЗЗ должны входить сопротивления заземления РП и растеканию тока в точке замыкания на землю.

Рис. 3. Расчётная схема участка сети 10 кВ

На основе расчётной схемы составлена комплексная схема замещения указанного участка при ОЗЗ (рис. 4).

Рис. 4. Комплексная схема замещения участка сети 10 кВ при ОЗЗ

Значения предельно возможного тока однофазного КЗ с ограниченным током I⁽¹⁾_к.пред при U_ном.т = 10 кВ приведены в табл. 1.

Табл. 1. Значения I⁽¹⁾_к.пред

Следует отметить, что в расчёте I⁽¹⁾_к.пред не учтены индуктивные и активные сопротивления питающей системы (включая силовой трансформатор ЦП), питающей линии (W1) и активные сопротивления заземления РП и растеканию тока ОЗЗ, которые уменьшают уровень тока КЗ, особенно при наличии воздушных линий. Для выполнения более точных расчётов была разработана математическая модель режима на базе программного комплекса Matlab.

Предложенный режим кратковременного низкоомного индуктивного заземления нейтрали электрической сети напряжением 6—20 кВ логически замыкает совокупность режимов нейтрали таких сетей, что представлены в табл. 2.

Табл. 2. Совокупность режимов нейтрали распределительных электрических сетей напряжением 6—20 кВ

Примечание:
U_ф.неп — напряжение неповреждённой фазы относительно земли;
I_З.З — ёмкостный ток замыкания на землю;
С_ф — суммарная ёмкость участка сети относительно земли;
I_{ср.уткз} — ток срабатывания указателя тока короткого замыкания;
I_R, I_L —токи через резистор или индуктивность соответственно при 033.

АНАЛИЗ L_H-РЕЖИМА И ОПЫТА ЕГО ЭКСПЛУАТАЦИИ

При разработке и анализе опыта эксплуатации L_Н-режима были приняты во внимание следующие обстоятельства.

1. В Пятигорских электрических сетях преимущественно используется кабельная сеть (КЛ 6—10 кВ — 400 км, ВЛ 6—10 кВ — 65 км). Все заземляющие устройства трансформаторных подстанций (ТП) города объединены в общую сеть посредством болтового соединения заземляющих поводков оболочек КЛ 6—10 кВ, а также нулевых проводников КЛ 0,4 кВ. Благодаря этому сопротивление каждого заземляющего устройства (ЗУ) ТП не превышает 0,5 Ом.

Исключение составляют ЗУ опор ВЛ 6—10 кВ, которые имеют значительно большее сопротивление (R<10 Ом) и не имеют металлической связи с другими ЗУ. Однако при возникновении ОЗЗ на ВЛ практически полностью исключается возможность поражения шаговым напряжением (из-за быстрого отключения ОЗЗ) и возникновения двойного однофазного замыкания на землю, ток при котором достигает нескольких кА.

Вместе с тем с целью уменьшения выноса потенциала на воздушных линиях целесообразна подвеска четвёртого (заземляющего) провода, соединяющего концы оболочек кабельных линий.

2. Обработка многих осциллограмм, полученных с помощью регистратора АУРА за четыре года эксплуатации, позволила установить значение коэффициента замыкания на землю в указанном режиме (трансформатор для заземления нейтрали имеет номинальную мощность 400 кВА) порядка 1,5. Поэтому в соответствии с нормами сеть в режиме L_Н-сети не является сетью с эффективно заземлённой нейтралью.

Необходимо также учитывать, что для срабатывания усовершенствованных УТКЗ достаточна мощность трансформатора для заземления нейтрали меньше, чем 400 кВА, например 160 кВА. При этом значение коэффициента замыкания на землю оказывается выше 1,5.

Следует отметить, что при наличии специальных высокочувствительных устройств для фиксации ОЗЗ на участках магистральных линий [9] требуемая мощность силового трансформатора для осуществления L_Н-режима может быть существенно снижена, что улучшает условия электробезопасности.

3. Время существования L_Н-режима практически не превышает 0,08 с, что определяется временем срабатывания усовершенствованных УТКЗ. При этом в соответствии с ГОСТ 12.1.038 нормируемая величина напряжения прикосновения составляет 550 В. Значение тока в L_H-режиме составляет 800 А (что превышает фактические данные), получаем, что напряжение прикосновения составляет 400 В, что меньше допустимого значения.

После истечения указанного выше отрезка времени трансформатор для заземления нейтрали автоматически отключается (если не предусмотрено действие защит от однофазных замыканий на землю на отключение).

4. Применение кратковременного индуктивного заземления нейтрали объясняется во многом наличием неиспользуемых маломощных силовых трансформаторов на предприятии электрических сетей и наличием в электрической сети УТКЗ. Кроме того, указанные трансформаторы в отличие от резисторов по условиям термической стойкости допускают повторные включения при ОЗЗ.

5. Прохождение тока порядка 500—800 А через место повреждения зачастую приводило к созданию устойчивого металлического контакта между фазой и оболочкой КЛ. В результате исключалась возможность появления дуговых перенапряжений и при определении места повреждения КЛ не было необходимости в применении прожига дефектной изоляции.

6. Исключение двойных замыканий на землю и соответственно прохождение тока двойного замыкания на землю по заземляющим устройствам, естественным заземлителям, оболочкам кабелей существенно снижают остроту проблемы выноса потенциала, о которой говорится в [12] в связи с анализом L_Н-режима. Кроме того, исключение двойных замыканий на землю снижают вероятность термического повреждения кабельных муфт и концевых заделок.

Оснащение электрических сетей высокочувствительными УТКЗ, срабатывающими в L_Н-режиме, при наличии выключателей нагрузки с автоматическими приводами, действующими на отключение и включение, даёт возможность без отключения магистральных линий силовыми выключателями селективно отключать при ОЗЗ повреждённые участки линий и без перерыва электропитания осуществлять перевод потребителей на резервные источники.

Благодаря внедрению L_Н-режима за четыре года эксплуатации на участке Пятигорских электрических сетей не отмечено ни одного случая многоместных (двойных) замыканий на землю, приводящих к отключению нескольких присоединений. Хотя в целом число автоматических отключений несколько возросло (примерно на 5—10%), среди них нет ни одного случая, создавшего для диспетчерской или кабельной службы форс-мажорные обстоятельства по обеспечению электроснабжения. За весь период эксплуатации (с 2008 г.) не зафиксировано ни одного отказа автоматики и защиты трансформатора, создающего искусственную нулевую точку.

Кроме того, благодаря проведённой работниками электрических сетей работе по повышению чувствительности УТКЗ и созданию системы передачи сигналов об их срабатывании по оптоволоконной линии связи существенно облегчилась работа по выявлению участков линий с ОЗЗ.

ЗАМЕЧАНИЯ ОБ УСЛОВИЯХ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ОЗЗ В СУЩЕСТВУЮЩИХ РЭС

В существующих электрических сетях напряжением 6—20 кВ, функционирующих в соответствии с предписанными ПУЭ режимами нейтрали, а также с высокоомным резистивным её заземлением, при двойных замыканиях на землю с токами (2—4) кА расчётное напряжение прикосновения даже при сопротивлении заземления, равном 0,5 Ом, значительно превышает допустимое значение в течение времени отключения КЗ. Очевидно, что условия электробезопасности по условию напряжения прикосновения в такой сети не обеспечены.

Особо опасными являются напряжения прикосновения при двойных замыканиях на землю через железобетонные и металлические опоры ВЛ сетей с изолированной нейтралью, компенсацией ёмкостного тока замыкания на землю и резистивным заземлением нейтрали на ВЛ 6—10 кВ. Следует отметить, что в L_Н-режиме уровень тока однофазного КЗ с ограниченным током ниже тока двойного замыкания на землю по крайней мере в 2—4 раза и соответственно ниже уровень напряжения прикосновения. С учётом быстрого отключения повреждённого присоединения или заземляющего трансформатора можно говорить о более высокой электробезопасности L_Н-режима по сравнению с существующей практикой.

В этих условиях при высоком значении сопротивлений заземления опор ВЛ в сетях с используемыми в соответствии с ПУЭ режимами нейтрали возможно несрабатывание защиты от двойных замыканий на землю со всеми вытекающими последствиями по условиям электробезопасности. Указанное обстоятельство вызывает вопрос о необходимости обеспечения чувствительности защиты от двойных замыканий на землю, если одна или обе точки замыкания находятся на опорах ВЛ.

Особое беспокойство должны вызывать условия электробезопасности при обрыве провода ВЛ и падении его на землю, особенно в населённых пунктах, о чём говорят факты гибели людей и животных.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Приведённые в данной статье материалы не претендуют на исчерпывающее решение проблемы выбора оптимального режима нейтрали. Они в первую очередь должны ознакомить читателей с особенностями низкоомного заземления нейтрали в РЭС и пояснить причины применения низкоомного индуктивного её заземления.

Очевидно, что оптимальный режим нейтрали или оптимальная совокупность указанных режимов могут потребовать совершенствования силового коммутационного оборудования, в частности, использования выключателей нагрузки с автоматическими приводами и вторичных систем (релейной защиты, сигнализации о месте ОЗЗ, автоматики, телемеханики и диспетчерского управления с соответствующими каналами связи) при безусловном выполнении требований электробезопасности и экономической эффективности.

ЛИТЕРАТУРА

1. Вильгейм Р., Уотерс М. Заземление нейтрали в высоковольтных системах. — М.: Госэнергоиздат, 1959, 415 с.
2. Сирота И.М., Кисленко С.П., Михайлов А.М. Режимы нейтрали электрических сетей. — Киев: Наукова думка, 1985,264 с.
3. Зильберман в.А., Эпштейн И.М., Петрищев А.С., Рождественский Г.Г. влияние способа заземления нейтрали сети собственных нужд блока 500 МВт на перенапряжения и работу релейной защиты. — Электричество, 1987, № 12, с. 52—56.
4. Глушко в., Ямный О., Ковалёв Э., Бохан Н. Белорусские сети 6—35 кв переходят на режим заземления нейтрали через резистор. Новости Электротехники, 2006, № 3 (39), с. 37—40.
5. Миронов И.А. Проблема выбора режимов заземления нейтрали в сетях 6—35 кв. — Электро, 2006, № 5, с. 32—36.
6. Челазнов АА. Методические указания по выбору режима заземления нейтралей в сетях напряжением 6—10 кв. — Энергоэксперт, 2007, № 1, с. 60—67.
7. Лихачев Ф.Ф. Замыкания на землю в сетях с изолированной нейтралью и с компенсацией ёмкостных токов. — М.: Энергия, 1971, 152 с.
8. Правила устройства электроустановок. Раздел 1. Общие правила. — 7-е изд. — М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2003 г., 176 с.
9. Альберто Черретти, Джорджо Ди Лембо и др. Автоматическое отключение КЗ на сетях среднего напряжения с нейтралью, подключённой к заземлению через полное сопротивление. CIRED. 17-я Международная конференция по распределению электроэнергии. Барселона, 12—15 мая, 2003 г., 8 с.
10. Фишман в. Универсальное решение по заземлению нейтрали пока не найдено. Новости электротехники, 2003, № 6, с. 36—38.
11. Кужеков С.Л., Хнычев в.А., Корогод А.А. и др. Предотвращение многоместных повреждений кабельных линий 6—10 кв средствами релейной защиты и электроавтоматики // Релейная защита и электроавтоматика энергосистем: сборник докладов XX конференции, Москва: Научно-инженерное информационное агентство, 2010, с. 259—263.
12. Фишман в. Регулирование режима заземления нейтрали в сетях 6—35 кБ с использованием принципов Smart Grid. Новости электротехники, 2012, № 5, с. 42—47.
13. Манилов А., Барна А. ОЗЗ в сетях 6—10 кв с комбинированным заземлением нейтрали. Способ обеспечения чувствительности защит. Новости электротехники, 2012, № 5, с. 42—47.