Обзор современного состояния технологий измерения ЧР в высоковольтной кабельной арматуре на переменном токе

Силовые высоковольтные (ВВ) кабельные линии (КЛ) и кабельная арматура (КА) представляют жизненно важные элементы сети, поэтому от них требуется надёжная работа даже после окончания заявленного срока жизни, т.к. выходы из строя КЛ и КА автоматически приводят к большим эксплуатационным затратам. Для изучения состояния ВВ КА всё чаще применяется диагностика с помощью измерений частичных разрядов (ЧР). В данной статье будут рассмотрены фундаментальные основы ЧР и их измерения для ВВ КА на переменном токе. Освещены различные методики измерений ЧР, их объяснение и сравнение. В заключение будут приведены результаты измерений типовых ЧР и их влияние на работоспособность ВВ КА.

ВВЕДЕНИЕ

Ожидаемый срок службы ВВ КА должен быть таким же, как и у применяемого электрооборудования, то есть по крайней мере не ниже 35 лет. Многие факторы влияют на срок службы КА [1, 2]. И как следствие, в последнее время оценка качества ВВ КА становится наиболее актуальным вопросом. Одним из основных методов оценки качества КА является измерение ЧР. В данной статье показаны основы и текущее состояние технологий измерения ЧР для ВВ КА на переменном токе. Фокус будет сделан на КА для КЛ с изоляцией из сшитого полиэтилена (СПЭ).

ЧТО ТАКОЕ ЧР

ЧР — это разряды в изоляционной системе, которые происходят без контакта с электродами (ВВ и заземлённым). Соответственно ЧР разрушают материал изоляции локально и уменьшают срок жизни КА в целом [3, 4]. В отличие от бумажно-масляной изоляции, которая обладает определённой стойкостью к ЧР, изоляционные материалы с твёрдой структурой, такие, как СПЭ, этилен-пропиленовая резина (ЭПР), силиконовая резина (СР) и т.д., совсем не допускают ЧР.

Одним из необходимых условий для возникновения ЧР (кроме образования лавинообразного потока свободных электронов) является электрическое поле внутри или снаружи КА. Обычно в КА напряжённость электрического поля (НЭП) ниже уровня критической величины (как результат применения соответстующих систем выравнивания НЭП (ВНЭП) [5]. Для того чтобы зажечь и затем продолжить процесс разряда, необходимо превысить уровень пробоя соответствующего изоляционного материала. Уровни пробоев изоляционных материалов (на частоте 50 Гц), наиболее часто применяемых в КА, приведены ниже [6], кВ/мм:

• воздух 2,7;
• силиконовое масло 12;
• СПЭ 18;
• ЭПР 12;
• СР 15;
• элегаз 8,9;
• эпоксидная смола 50.

Здесь нужно принимать во внимание то, что указанные величины применимы для длительной работы, а не для кратковременных воздействий или импульсов. В качестве примера приведём рис. 1, который показывает изоляционный материал с воздушным включением (возможно, как результат некачественного изготовления). Электрическая схема замещения будет включать ёмкость С3, представляющую весь изоляционный материал, ёмкость С2 — материал выше и ниже пустоты и ёмкость С1 — собственно пустота. Напряжение сети U_P подаётся на весь материал. Следовательно, в случае изоляции без пустот всё напряжение распределяется на ёмкости С3. Когда же есть воздушое включение, напряжение будет перераспределяться между С2 и С1. В этом случае очень сложно предположить, как будет перераспределяться напряжение, так как в целом не определены многие параметры этого включения: размер, свойства материала, расположение и соответственно ёмкость [7, 8].

Рис. 1. Схема замещения, представляющая воздушное включение в изоляции

При превышении падения напряжения в воздушном включении U₁₀(t) уровня пробоя U_Z и наличия свободных электронов в воздушном включении начинается разряд в течение наносекунд. Как следствие — напряжение разряда U₁(t) принимает пилообразную форму и инициирует ток I_P(t) в схеме замещения. Этот процесс реверсивный. Для определения ЧР ток I_P(t) измеряется в отношении к U_P(t). Анализируя расположение, амплитуду, время и форму кривой тока, возможно сделать заключение о характере повреждения, которое вызывается ЧР. Это даёт возможность оценить, с некоторыми ограничениями, состояние существующей изоляции (рис. 2).

Рис. 2. Распределение напряжения и тока в схеме замещения

Как можно увидеть на рис. 1, устройство для измерения ЧР имеет доступ только к внешним точкам подключения. Внутренняя ёмкость С3 изоляционной системы известна, а других внутренних ёмкостей нет. Следовательно, ток в точке подключения является результирующим и почти соответствует в каком-то отношении реальному току в повреждённом участке внутри изоляционной системы. Поэтому измерение ЧР всегда опосредовано, и оно не измеряет ток в повреждённом участке напрямую, а значит, результат измерения разрядов в пК не является прямым измерением носителя разряда и не предполагает простого (хорошего/плохого) заключения о нём.

ИЗМЕРЕНИЕ ЧР НА РАЗЛИЧНЫХ ЧАСТОТАХ

Измерение ЧР аналогично для всех напряжений различных форм и частот. В настоящее время кроме измерений на промышленной частоте 50 Гц [9] применяются и другие частоты [10, 11, 12]. В зависимости от применяемой частоты методики измерения ЧР можно разделить на несколько групп [13]: 50 Гц; 0,1 Гц; система OWST; постоянный ток (ПТ).

Для всех этих методик важно, чтобы реактивная мощность, которая необходима для того, чтобы зарядить силовой кабель, была максимально снижена и позволяла тем самым производить измерения на рабочей площадке [14, 15, 16].

Табл. 1 показывает обзор методик, использующих различные типы напряжения для измерения ЧР в КЛ и КА. Измерения на синусоидальном напряжении частотой 50 Гц применялись в качестве отправной точки. Измерения ЧР на постоянном токе имеют серьёзные технические недостатки по сравнению с другими методами и не должны применяться для оценки работы изоляции из СПЭ для ВВ КА, поэтому и не будут рассматриваться (и сравниваться в табл. 1) в данной статье.

Tабл. 1. Сравнение различных методик для измерения ЧР на КЛ и КА [17]

МЕТОДИКА ИЗМЕРЕНИЙ НА ЧАСТОТЕ 50 ГЦ

В настоящее время измерения ЧР на частоте 50 Гц наиболее распространены. Причина в том, что по этой методике нет разницы между испытательным напряжением и рабочим действующим напряжением и, следовательно, физические эффекты получаются одними и теми же. Но для силовых ВВ КЛ и КА эта методика имеет недостатки, т.к. требует большой мощности питания из-за высокой ёмкости КЛ. Только при испытаниях в стационарной лаборатории этот вопрос может быть решён. При испытаниях КЛ большой длины, например, приёмо-сдаточные испытания в полевых условиях, эта методика ограничивается определённой длиной КЛ и всегда требует большегрузных автомобилей для перевозки испытательного оборудования, включая ВВ трансформаторы.

Рис. 3 показывает простую установку, которая включает только трансформатор, делитель напряжения сигнала ЧР и объект испытания.

Рис. 3. Установка измерений ЧР на частоте 50 Гц

МЕТОДИКА РЕЗОНАНСНЫХ ИЗМЕРЕНИЙ НА ЧАСТОТАХ 20-300 ГЦ

При измерении с резонансной испытательной системой физические эффекты разряда схожи с продолжительными испытаниями на частоте 50 Гц, так как частота находится в этом же диапазоне (рис. 4). В настоящее время в соответствии со стандартом допускается диапазон от 20 до 300 Гц. Основное отличие этой методики — в получении напряжения. В этом случае частота 50 Гц не напрямую идёт с трансформатора, а генерируется контуром индуктивности и ёмкости (см. уравнение 1):

Рис. 4. Испытательная установка для измерения ЧР на базе резонансного метода

Ёмкость С представлена ёмкостью КА совместно с КЛ, в то время как индуктивность должна быть обеспечена схемой дополнительно. Благодаря низкому потреблению по этой методике размер реактора намного меньше по сравнению со стандартным силовым трансформатором частотой 50 Гц. Более того, индуктивность может быть подстроена под различные ёмкости, а значит, под различные длины КЛ. Однако эта методика не позволяет испытывать ВВ КА без какой-либо длины кабеля. В качестве альтернативы трансформатор малой мощности, который создаёт индуктивность, может запитываться от регулируемого источника питания.

ИЗМЕРЕНИЯ НА ЧАСТОТЕ 0,1 ГЦ (VLF)

Для измерения ЧР на частоте 0,1 Гц применяются две стандартные формы напряжения: синусоидальная и прямоугольная. Благодаря низкой частоте зарядный ток для испытания образца снижается и соответственно мощность испытательной установки также уменьшается, а значит, и её стоимость по сравнению со стандартным оборудованием уменьшается (рис. 5).

Рис. 5. Испытательная установка для измерения ЧР на частоте 0,1 Гц

В сравнении с частотой 50 Гц повторение ЧР на частоте 0,1 Гц меньше, так как меньше переходов напряжения через 0 [18]. Следовательно, этот параметр нельзя сравнивать с аналогичным при испытаниях на стандартной частоте. Более того, особое внимание нужно уделять ВВ КА с системой ВНЭП, основанной на материалах с нелинейными характеристиками, в отличие от геометрической системы ВНЭП. Указанные материалы будут работать по-другому на пониженной частоте. Поэтому результаты испытаний могут быть неудовлетворительными, а КА на самом деле работоспособна.

МЕТОДИКА ИЗМЕРЕНИЙ ЧР СИСТЕМОЙ OWTS

Система OWTS (Oscilating Wave Test System) основана на комбинации ВВ выключателя с резонансной цепочкой (индуктивность и ёмкость) [19]. В этом случае силовой кабель заряжается постоянным напряжением и постепенно разряжается. Благодаря индуктивному и ёмкостному элементам, которыми являются КЛ и сама КА, в цепи появляется затухающее резонансное напряжение (рис. 6). Эта методика применялась ранее для среднего класса напряжения, а теперь она всё больше и больше распространяется на высоком напряжении [20].

Рис. 6. Установка для измерений ЧР системой OWTS

С технической точки зрения эта методика имеет преимущество в том, что изначально она питается постоянным током, который затем трансформируется в переменный и прикладывается к КА только на короткий промежуток времени. Соответственно нет необходимости заряжать большую ёмкость на длительное время, и поэтому размер и выходная мощность снижены. В дополнение к этому период осциллирующего напряжения длится всего сотни миллисекунд и ограничивает стресс на кабель и кабельную арматуру.

ИЗМЕРЕНИЕ ТИПОВЫХ ЧР НА ВВ КА

В этой главе показаны различные теоретические результаты измерений ЧР [21, 22]. Более того, теоретические дефекты привязаны к результатам, которые могут быть найдены в рабочих условиях на базе ВВ концевой муфты наружной установки. Но в общем, эти результаты также распространяются и на другую КА, например, соединительные муфты, штекерные муфты и т.д. Результаты показаны для методики стандартного напряжения частотой 50 Гц, но они с некоторыми поправками могут быть распространены на измерения ЧР и на других частотах [23].

КОРОНА

ЧР, которые вызваны наружными разрядами (например, острые кромки на ВВ электроде в воздухе), могут быть идентифицированы очень точно потому, что имеют характерную особенность. Благодаря тому факту, что разряды происходят в воздухе, не остаётся никаких носителей заряда в месте разряда, которые вызывали бы смещение этого разрядного тока относительно напряжения. Следовательно, разряды появляются всегда в зоне максимума амплитуды приложенного напряжения, и для этого типа ЧР напряжения зажигания и гашения имеют одно и то же значение. С увеличением напряжения ширина зоны разряда увеличивается.

В случае ЧР на ВВ потенциале (например, на жиле, коронном кольце и т.п.) разряд появляетя в отрицательной полуволне (рис. 7). Для коронного разряда на заземлённом потенциале зона разряда перемещается в положительную полуволну. Когда испытательное напряжение увеличивается и достигает определённого уровня, положительные разряды на фазе 90° становятся доминирующими вследствие того, что носители положительных зарядов превалируют и покрывают отрицательные заряды с малой амплитудой. Уровень коронных разрядов много выше уровней разрядов других типов дефектов КА.

Рис. 7. Образец типового графика коронного разряда

Рис. 8 показывает область, в которой случаются коронные разряды. Для концевых муфт этим местом обычно является точка подключения к шлейфу воздушной ЛЭП. Например, плохо установленные коронные кольца, проводники слишком маленького диаметра или аппаратные зажимы с неподходящими болтами могут привести к такому виду разрядов. Такие неисправности могут быть легко устранены. К тому же этот тип разряда не влияет на срок жизни ВВ КА. Для штекерных и соединительных муфт коронные разряды не актуальны из-за отсутствия внешней воздушной изоляции.

Рис. 8. Типичное место коронных разрядов на ВВ концевой муфте наружной установки

ВОЗДУШНЫЕ ВКЛЮЧЕНИЯ

Типовой график для ЧР в воздушном промежутке располагается в положительной и отрицательной полуволнах. Амплитуды разрядов в полуволнах отличаются друг от друга примерно в 3 раза. Более того, высота амплитуды в одной полуволне не на одном уровне. Разряд происходит не на пике, а в зоне нарастания полуволны (рис. 9) [24].

Рис. 9. Образец типового графика ЧР в воздушном включении

Напряжение зажигания и гашения ЧР отличается из-за наличия носителей зарядов в воздушном включении. В этом случае напряжение гашения ниже напряжения зажигания. При увеличении напряжения амплитуда ЧР остаётся неизменной, частота разрядов увеличивается. Со временем график этого типового разряда может меняться, т.к. могут меняться свойства воздушного включения (например, внутренняя поверхность может стать проводящей, увеличится внутреннее давление и т.д.). Обычно такие разряды начинаются уже на уровне пК и критичны для работы и показателей КА.

Рис. 10. Типичные места для ЧР в воздушных включениях на ВВ концевой муфте наружной установки

Типичными примерами ЧР в воздушных включениях (рис. 10) являются пустоты в элементах ВНЭП, примеси в изоляции кабеля или некачественный монтаж. Очень часто такого рода включения создаются во время монтажа ВВ КА. Например, некачественная шлифовка поверхности изоляции (оставшиеся неровности или надрезы) может позже привести к образованию воздушных включений на недостаточно покрытой силиконовой смазкой поверхности. Другой типичной причиной для ЧР в пустотах является чрезмерная смазка. Во время установки стресс-конуса слой смазки может содержать воздушные пузыри или загрязнения, которые выявляются во время измерений ЧР.

ПОВЕРХНОСТНЫЕ РАЗРЯДЫ

Поверхностные разряды обычно относятся к участкам, в которых НЭП направлена касательно (тангенциально) к изоляции (устройство Тэплера). Напряжение зажигания соотносится к падению напряжения вдоль этого участка (подобно внутреннему разряду в пустотах). Но так как разряд распространяется по поверхности, картина меняется, как показано на рис. 11. Это относится к переходу процесса разряда к стримерному разряду вдоль поверхности. Плотность тока стримерных разрядов — в пределах 103 А/см3, и соответственно они имеют намного выше амплитуду в сравнении с другими видами ЧР. Поэтому поверхностные разряды находятся по крайней мере на уровне от 100 до 1000 пК. Из-за того, что разряды могут охватывать большие расстояния, они почти всегда критичны для изоляционной системы. Более того, на фазовой диаграмме может быть определено место поверхностных ЧР: в случае, если место ЧР находится в области ВВ электрода, то большая амплитуда у ЧР — в негативной полуволне.

Рис. 11. Образец типового графика ЧР по поверхности

Напряжение зажигания и гашения различно, так как носители заряда, которые существуют на поверхности, меняют электрическое поле локально и снижают этот уровень. Разряды всегда появляются после пересечения нуля потому, что эта перемена напряжения вызывает рост электрического поля, которое вызывает ЧР.

Типичные ЧР по поверхности в ВВ КА появляются в полостях жильной изоляции (рис. 12). Если эта поверхность загрязняется и ухудшаются свойства изоляции, то появляются ЧР по поверхности. Обычно это случается в области стресс-конуса из-за самого высокого перепада НЭП. Другой типовой случай для возникновения ЧР по поверхности — влага внутри концевой муфты. В случае большого количества воздуха, насыщенного влагой, в изоляторе после его конденсации могут образоваться ЧР внутри муфты.

Рис. 12. Типичные места для ЧР по поверхности ВВ концевой муфты наружной установки

Другим дефектом, который может быть виден как ЧР по поверхности, являются протяжённые пустоты между слоями изоляции, такие, как деламинация. Характерный пример этому — неправильная подготовка кабеля (полировка в месте перехода изоляции в полупроводящий экранный слой). Если установить на это место стресс-конус, то образуется большая пустота, которая и послужит источником ЧР по поверхности. Аналогичные дефекты могут появляться в соединительных и штекерных муфтах, так как они имеют схожую конструкцию.

ПЛОХОЙ КОНТАКТ

Контактные разряды появляются, когда два проводящих материала неправильно соединены друг с другом. В случае, когда прикладывается напряжение к плохому контакту, получается падение напряжения. Однажды это падение напряжения и электрическое поле станут слишком большими и начнутся ЧР. Этот процесс будет повторяться при смене напряжения на плохом контакте. Таким образом, фазовый график будет очень симметричным вокруг области пересечения 0 (рис. 13).

Рис. 13. Образец типового графика ЧР плохого контакта

Амплитуда такого типа ЧР достаточно высока по сравнению с другими дефектами и находится на уровне 1000 пК. С увеличением напряжения амплитуда ЧР не увеличивается, а растёт ширина области вокруг 0. Разряды появляются аналогично в положительной и отрицательной полуволнах, и также симметричны. Напряжение зажигания и гашения одинаково, так как оно не зависит от свободных носителей зарядов, которые могут испортить локально электрическое поле.

Очевидные места для таких дефектов — в зоне контактов ВВ КА (рис. 14). Например, плохая опрес-совка наконечника (неправильная матрица/головка) влечёт за собой плохой контакт между жилой кабеля и наконечником, что может выразиться в типовом ЧР при плохом контакте. Такого рода ЧР не влияют на уменьшение срока жизни кабеля, так как они происходят не в изоляции. Другой типичный пример — чрезмерное применение силиконовой смазки во время установки стресс-конуса. В результате может образоваться изоляционный слой между экраном кабеля и дефлектором стресс-конуса.

Рис. 14. Типичные места для ЧР при плохом контакте на ВВ концевой муфте наружной установки

ПЛАВАЮЩИЕ ЧАСТИЦЫ В ИЗОЛЯЦИИ

Плавающие частицы обычно могут появиться в газовой изоляции (например, элегаз или азот).

В этом газовом объёме возможны проводящие частицы, которые заряжаются электрическим полем. Соответственно эти частицы находятся не под определённым напряжением, их потенциал меняется со временем.

Типовой график ЧР при плавающих частицах показан на рис. 15. Это зоны с одной амплитудой, которые перемещаются и не фиксированы относительно определённой фазы. С увеличением напряжения амплитуда не увеличивается, но зоны ЧР появляются чаще.

Рис. 15. Образец типового графика ЧР при плавающих частицах

В ВВ КА такие ЧР могут быть найдены только в газонаполненных муфтах, например, в ответви-тельной муфте или в концевой наружной установки (рис. 16).

Рис. 16. Типичные места для ЧР при плавающих частицах на ВВ соединительной муфте

ВЫВОДЫ

В настоящее время технологии измерения ЧР являются одними из самых эффективных диагностических методов для исследования работоспособности ВВ КА. Основное преимущество этой методики заключается в том, что исследуется полностью смонтированная КА в её конечном исполнении и соответственно оценивается опосредованно качество её монтажа. Однако это преимущество может быть и недостатком, т.к. при измерении ЧР на КА результаты измерений могут включать ЧР других источников, например, кабеля, внешний фон, помехи, коронные разряды, а также ЧР, которые происходят за экраном кабеля или КА, которые не связаны с процессами в изоляции и не влияют на её срок службы. В этом случае большой уровень измеренных ЧР может неадекватно отражать реальное состояние КА и в результате может быть дана неправильная оценка пригодности данной муфты к эксплуатации. Например, если в месте соединения концевой муфты и шлейфа воздушной ЛЭП остались острые кромки или установлены аппаратные зажимы с неподходящими болтами, то уровень ЧР коронных разрядов, которые обязательно появятся в этих местах, будет намного выше допустимых пределов по уровню ЧР. Тот же эффект может получиться при ЧР на плохом контакте в том же месте подключения. В результате амплитуда таких ЧР может достичь уровня 1000 пК. Чтобы выделить ЧР, относящиеся непосредственно к изучаемому объекту, а также понять их природу и в результате сделать правильную диагностическую оценку, необходимы специальные знания и достаточный опыт анализа ЧР на кабелях и КА. На рис. 17 показаны примеры типовых ЧР в КА. Характер, амплитуда, разница между напряжением зажигания и гашения, фазовое смещение дают возможность проанализировать природу и возможное местоположение ЧР в КА. Рис. 18 показывает общие принципы определения типа ЧР. Более того, развитие других методик и технология измерения ЧР потребует ещё более углублённых знаний. Таким образом, технология измерения ЧР для исследования состояния ВВ КА становится эффективным диагностическим инструментом, но только в руках квалифицированных и опытных специалистов.

Рис. 17. Примеры графиков ЧР на мониторе прибора

Рис. 18. Общие принципы анализа ЧР по типовым показателям

ЛИТЕРАТУРА

1. Hampton, N.; Hartlein, R.; Lennartsson, H.; Orton, H.; Ramachandran, R.: Long-life XLPE insulated power cable. Jicable, 07.
2. Weiβienberg, W.: Feldsteuertechnik in Kabelgarnituren und Durchführungen — Stand und Entwicklung-stendenzen. ETG-Workshop Werkstoffe mit nichtlinearen dielektrischen Eigenschaften", Stuttgart 13. März 2008.
3. Peschke, E.; von Olshausen, R.: Cable Systems for High and Extra-High Voltage, Development, Manufacture, Testing, Installation and Operation of Cables and their Accessories. Publicis MCD Verlag, Erlangen and Munich, 1999.
4. Densley, J.: Aging mechanisms and diagnostics for power cables — An overview, IEEE Electrical Insulation Magazine, 17, 1, pp. 14-22, 2001.
5. Eigner, A.; Semino, S.: Feldsteuertechnologien bei Kabelgarnituren — Überblick und Stand der Technik. Elektrizitätswirtschaft, Jahrgang 107, 2008, Heft 15, Seite 56-58.
6. Kahle, M.: Elektrische Isoliertechnik. Springer-Verlag, 1989.
7. Boggs, S. A.: Partial discharge: overview and signal generation. IEEE Electrical Insulation Magazine, 1990. 6(4): 33-39.
8. Kreuger, F. H.: Discharge Detection in High Voltage Equipment. Temple Press Books Ltd, London, 1964.
9. IEC 60270: High voltage test technique — Partial discharge measurements.
10. IEC 62067, Ed.1: Power cable systems — Cables with extruded insulation and their accessories for rated voltages above 150 kV (Um = 170 kV) up to 500 kV (Um = 550 kV) — Test methods and requirements.
11. IEC 60840, Ed.3: Power cables with extruded insulation and their accessories for rated voltages above 30 kV (Um = 36 kV) up to 150 kV (Um = 170 kV) — Test methods and requirements.
12. Cenelec HD 629.1 S2: Test requirements on accessories for use on power cables of rated voltage from 3,6/6(7,2) kV up to 20,8/36(42) kV Part 1: Cables with extruded insulation.
13. Boone, W et al, 2000. "Modern diagnostic methods for both paper and extruded cable systems for transmission class voltages", CIGRE Session 2000, paper P1-10.
14. CIGRE TF 21-05: Experiences with AC tests after installation of polymeric (E) HV cable systems. CIGRE technical report, 2001.
15. CIGRE WG 21.09: After laying tests on high voltage extruded insulation cable systems. Electra No. 173, pp. 33-41, 1997.
16. Schmidt, F.; Weissenberg, W.: Stück und Inbetriebnahmeprüfungen an Garnituren für VPE-isolierte Hochspannungskabel." Elektrizitätswirtschaft Jg. 97 (1998) H. 26, pp. 26-29.
17. Wester, F.J.; Gulski E.; Smit J.: "Detection of PD at Different AC Voltage Stresses in Power Cables", IEEE Electr. Insul. Mag., Vol. 23, No. 4, pp. 28-43, 2007.
18. Rethmeier K.; Mohaupt P.; Bergmann V.; Kalkner W.; Voigt G.:, New studies on PD measurement on MV cable systems at 50 Hz and sinusoidal 0.1 Hz (VLF) test voltages, In: The19th International Conference on Electricity Distribution-CIRED 2007, Vienna, May 2007, pp. 1-4.
19. Plath, R.: Oscillating voltages als Prufspannung zur Vor-Ort Prufung und TE-Messung kunstoffisolierter Kabel. Doctoral Thesis, TU Berlin (1994).
20. Wester, F.J.: Condition Assessment of Distribution Power Cables using PD Diagnosis at Damped AC Voltages, PhD Thesis TU Delft (2004).
21. Bartnikas R.:. Detection of partial discharges (corona) in electrical apparatus. IEEE Transactions on Electrical Insulation, 1990. 25(1): 111-124.
22. Morshuis, P.H.F.: Partial Discharge Mechanisms. Ph.D. Thesis TU Delft.
23. Küchler, A.: Hochspannungstechnik. VDI-Verlag, 2009, ISBN 3540784128.
24. S. A. Boggs. Partial discharge. III. Cavity-induced PD in solid dielectrics. IEEE Electrical Insulation Magazine, 1990. 6(6): 11-16, 19-20.